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1 問題的提出

技術(shu)統一規定中通常(chang)包括“奧氏體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)制容器用(yong)于(yu)可能(neng)引起晶間(jian)腐蝕(shi)的(de)環境， 焊(han)(han)后應做固溶(rong)或穩定化處理(li)”， 提(ti)出這(zhe)樣的(de)要求， 自有其(qi)存(cun)在的(de)合理(li)性(xing)。但即使(shi)設計(ji)人(ren)員在圖(tu)樣的(de)技術(shu)要求中提(ti)出這(zhe)一條， 要求制造(zao)廠進(jin)行不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)制容器(比如換熱(re)(re)器) 的(de)焊(han)(han)后熱(re)(re)處理(li)， 由于(yu)實際熱(re)(re)處理(li)工藝參數難以控(kong)制和其(qi)他(ta)一些意想(xiang)不(bu)(bu)到的(de)困難， 通常(chang)難以達到設計(ji)人(ren)員提(ti)出的(de)理(li)想(xiang)要求， 實際上在役的(de)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)設備絕(jue)大部分(fen)是在焊(han)(han)后態使(shi)用(yong)。

這就(jiu)促(cu)使我們(men)去思考：晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)是奧(ao)(ao)氏體不(bu)銹鋼(gang)最常(chang)見的腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)形(xing)式， 那么產(chan)生晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)的機理是什么?在什么介(jie)質環境(jing)(jing)下會引(yin)起(qi)晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)?防(fang)止和控制晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)的主要(yao)(yao)方法(fa)有(you)哪些(xie)?奧(ao)(ao)氏體不(bu)銹鋼(gang)制容(rong)器(qi)用(yong)于可能(neng)引(yin)起(qi)晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)的環境(jing)(jing)焊后(hou)是否都要(yao)(yao)熱處(chu)理?本(ben)文查閱有(you)關的標(biao)準、規范，專著(zhu)，結合生產(chan)實際(ji)談談個人看法(fa)。

2 晶間腐蝕的產生機理

晶(jing)(jing)(jing)間腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)是一種(zhong)常見的局部腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)， 腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)沿著金屬或(huo)合(he)金晶(jing)(jing)(jing)粒邊界(jie)或(huo)它的臨近區(qu)域發展(zhan)， 而晶(jing)(jing)(jing)粒腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)很輕(qing)微，這(zhe)種(zhong)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)便稱為晶(jing)(jing)(jing)間腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)，這(zhe)種(zhong)腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)使晶(jing)(jing)(jing)粒間的結合(he)力大大削弱(ruo)。嚴(yan)重(zhong)的晶(jing)(jing)(jing)間腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)，可(ke)使金屬失去強(qiang)度和(he)延(yan)展(zhan)性，在正常載荷下(xia)碎(sui)裂。現代(dai)晶(jing)(jing)(jing)間腐(fu)(fu)(fu)蝕(shi)(shi)(shi)理論， 主要(yao)有貧鉻理論和(he)晶(jing)(jing)(jing)界(jie)雜質(zhi)選擇溶解理論。

2. 1 貧鉻理論

常用的(de)奧(ao)氏(shi)體不銹(xiu)鋼(gang)(gang)， 在氧(yang)化性(xing)或弱氧(yang)化性(xing)介質中(zhong)之所以產(chan)生晶間腐(fu)蝕， 多半是(shi)(shi)(shi)由于加工(gong)或使用時(shi)受(shou)熱(re)(re)不當引(yin)起的(de)。所謂受(shou)熱(re)(re)不當是(shi)(shi)(shi)指鋼(gang)(gang)受(shou)熱(re)(re)或緩慢冷卻通過(guo)450～850 ℃溫度(du)區， 鋼(gang)(gang)就(jiu)會對(dui)晶間腐(fu)蝕產(chan)生敏感性(xing)。所以這個(ge)溫度(du)是(shi)(shi)(shi)奧(ao)氏(shi)體不銹(xiu)鋼(gang)(gang)使用的(de)危險溫度(du)。不銹(xiu)鋼(gang)(gang)材(cai)料在出廠(chang)時(shi)已經(jing)固(gu)溶(rong)處(chu)理，所謂固(gu)溶(rong)處(chu)理就(jiu)是(shi)(shi)(shi)把鋼(gang)(gang)加熱(re)(re)至1050～1150 ℃后進行淬火， 目的(de)是(shi)(shi)(shi)獲得(de)均相固(gu)溶(rong)體。奧(ao)氏(shi)體鋼(gang)(gang)中(zhong)含有少量碳， 碳在奧(ao)氏(shi)體中(zhong)的(de)固(gu)溶(rong)度(du)是(shi)(shi)(shi)隨溫度(du)下降(jiang)而減小(xiao)的(de)。如(ru)0Cr18Ni9Ti , 在1100 ℃時(shi)， 碳的(de)固(gu)溶(rong)度(du)約為0. 2 % , 在500～700 ℃時(shi)， 約為0. 02 %。所以經(jing)固(gu)溶(rong)處(chu)理的(de)鋼(gang)(gang)，碳是(shi)(shi)(shi)過(guo)飽和(he)的(de)。

當鋼(gang)無論(lun)是加熱(re)或(huo)冷(leng)卻(que)通(tong)過450～850 ℃時，碳便可形(xing)成(cheng)( Fe 、Cr) 23C6 從(cong)奧氏體中(zhong)析(xi)出而分(fen)布在晶(jing)(jing)(jing)界(jie)(jie)上。( Fe 、Cr) 23C6 的(de)(de)含(han)(han)鉻(ge)量比奧氏體基(ji)體的(de)(de)含(han)(han)鉻(ge)量高很多(duo)， 它的(de)(de)析(xi)出自然消耗了晶(jing)(jing)(jing)界(jie)(jie)附近(jin)大量的(de)(de)鉻(ge)， 而消耗的(de)(de)鉻(ge)不能(neng)從(cong)晶(jing)(jing)(jing)粒(li)中(zhong)通(tong)過擴散(san)及時得到補充， 因為鉻(ge)的(de)(de)擴散(san)速(su)度很慢， 結果(guo)晶(jing)(jing)(jing)界(jie)(jie)附近(jin)的(de)(de)含(han)(han)鉻(ge)量低(di)于鈍(dun)化必(bi)須的(de)(de)的(de)(de)限(xian)量(即12 %Cr) ,形(xing)成(cheng)貧鉻(ge)區， 因而鈍(dun)態(tai)(tai)(tai)受到破壞(huai)， 晶(jing)(jing)(jing)界(jie)(jie)附近(jin)區域(yu)電(dian)(dian)位(wei)下降， 而晶(jing)(jing)(jing)粒(li)本(ben)身仍維持鈍(dun)態(tai)(tai)(tai)， 電(dian)(dian)位(wei)較高， 晶(jing)(jing)(jing)粒(li)與晶(jing)(jing)(jing)界(jie)(jie)構成(cheng)活(huo)態(tai)(tai)(tai)———鈍(dun)態(tai)(tai)(tai)微電(dian)(dian)偶電(dian)(dian)池， 電(dian)(dian)池具有大陰極小陽極的(de)(de)面積比，這樣就導致晶(jing)(jing)(jing)界(jie)(jie)區的(de)(de)腐蝕(shi)。

2. 2 晶界雜(za)質選(xuan)擇溶解理論(lun)

在生產實(shi)踐(jian)中(zhong)， 我們(men)還了解到奧氏體(ti)(ti)不銹鋼(gang)在強氧化性(xing)(xing)介質(zhi)(zhi)(如濃硝酸) 中(zhong)也能產生晶(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)， 但(dan)腐(fu)蝕(shi)情(qing)況(kuang)和(he)在氧化性(xing)(xing)或弱(ruo)(ruo)氧化性(xing)(xing)介質(zhi)(zhi)中(zhong)的情(qing)況(kuang)不同。通常發(fa)生在經(jing)過固溶(rong)處(chu)(chu)理(li)的鋼(gang)上，經(jing)過敏化處(chu)(chu)理(li)的鋼(gang)一般不發(fa)生。當固溶(rong)體(ti)(ti)中(zhong)含有(you)磷這種(zhong)雜(za)質(zhi)(zhi)達100ppm 時(shi)或硅(gui)雜(za)質(zhi)(zhi)為1000 - 2000ppm 時(shi)， 它們(men)便會偏(pian)析(xi)在晶(jing)(jing)界上。這些雜(za)質(zhi)(zhi)在強氧化性(xing)(xing)介質(zhi)(zhi)作(zuo)用下便發(fa)生溶(rong)解， 導致晶(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)。而(er)鋼(gang)經(jing)敏化處(chu)(chu)理(li)時(shi)， 由(you)于碳可(ke)以和(he)磷生成(cheng)(MP) 23C6 , 或由(you)于碳的首先偏(pian)析(xi)限制(zhi)了磷向晶(jing)(jing)界擴散， 這兩種(zhong)情(qing)況(kuang)都會免除或減輕雜(za)質(zhi)(zhi)在晶(jing)(jing)界的偏(pian)析(xi)， 就消除或減弱(ruo)(ruo)了鋼(gang)對晶(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)的敏感性(xing)(xing)。

上述兩種解(jie)釋晶間腐(fu)蝕機理的(de)(de)(de)理論各(ge)自適用(yong)于(yu)一(yi)定合金(jin)的(de)(de)(de)組(zu)織狀態和一(yi)定的(de)(de)(de)介質(zhi)， 不(bu)是互(hu)相排(pai)斥而(er)是互(hu)相補充的(de)(de)(de)。生產實(shi)踐(jian)中(zhong)最常見的(de)(de)(de)不(bu)銹鋼的(de)(de)(de)晶間腐(fu)蝕多(duo)數是在(zai)弱氧化(hua)性(xing)或(huo)氧化(hua)性(xing)介質(zhi)中(zhong)發生的(de)(de)(de)，因而(er)絕(jue)大多(duo)數的(de)(de)(de)腐(fu)蝕實(shi)例都可以用(yong)貧鉻理論來解(jie)釋。

3 引起晶間腐蝕的介質環境

引起常(chang)用奧氏體不銹鋼晶間(jian)腐(fu)(fu)蝕的介(jie)(jie)質(zhi)， 主要(yao)有兩類(lei)(lei)。一(yi)類(lei)(lei)是(shi)(shi)氧化性(xing)或(huo)弱(ruo)氧化性(xing)介(jie)(jie)質(zhi)，一(yi)類(lei)(lei)是(shi)(shi)強氧化性(xing)介(jie)(jie)質(zhi)，如濃硝酸等。常(chang)見(jian)的是(shi)(shi)第(di)一(yi)類(lei)(lei)，下面列出常(chang)見(jian)引起奧氏體不銹鋼晶間(jian)腐(fu)(fu)蝕的介(jie)(jie)質(zhi)環境。

3. 1 常(chang)見引起奧氏體不銹鋼晶間腐蝕介質

在G. A. Nelson 編(bian)制的“腐蝕數據圖表”中(zhong)列(lie)出了常見(jian)的引起奧(ao)氏體不銹鋼產生晶間(jian)腐蝕的介(jie)質：醋酸(suan)(suan)，醋酸(suan)(suan)+ 水楊(yang)酸(suan)(suan)，硝(xiao)酸(suan)(suan)銨，硫酸(suan)(suan)銨，鉻酸(suan)(suan)，硫酸(suan)(suan)銅(tong)(tong)，脂肪酸(suan)(suan)，甲(jia)酸(suan)(suan)，硫酸(suan)(suan)鐵(tie)，氫(qing)氟酸(suan)(suan)+ 硫酸(suan)(suan)鐵(tie)，乳(ru)酸(suan)(suan)，硝(xiao)酸(suan)(suan)，硝(xiao)酸(suan)(suan)+ 鹽酸(suan)(suan)，草(cao)酸(suan)(suan)，磷(lin)酸(suan)(suan)，海(hai)水，鹽霧(wu)，硫酸(suan)(suan)氫(qing)鈉(na)，次氯酸(suan)(suan)鈉(na)，二(er)氧化(hua)硫(濕) ,硫酸(suan)(suan)，硫酸(suan)(suan)+ 硫酸(suan)(suan)銅(tong)(tong)，硫酸(suan)(suan)+ 硫酸(suan)(suan)亞(ya)鐵(tie)， 硫酸(suan)(suan)+ 甲(jia)醇， 硫酸(suan)(suan)+ 硝(xiao)酸(suan)(suan)， 亞(ya)硫酸(suan)(suan)， 酞酸(suan)(suan)， 氫(qing)氧化(hua)鈉(na)+ 硫化(hua)鈉(na)。

3. 2 晶間腐蝕傾(qing)向(xiang)性試(shi)驗

奧(ao)氏(shi)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)使用于(yu)可能引起晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)的環境時(shi)，應按(an)GB4334. 1～GB4334《不(bu)銹鋼(gang)晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)試(shi)驗(yan)方(fang)法》進行晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)傾(qing)(qing)向性試(shi)驗(yan)。奧(ao)氏(shi)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)傾(qing)(qing)向試(shi)驗(yan)方(fang)法的選用及其合格要求應符合下(xia)列規定：

(1) 在溫度(du)大(da)于(yu)等于(yu)60 ℃，且濃(nong)度(du)大(da)于(yu)等于(yu)5 %的(de)硝酸中使用(yong)的(de)奧氏(shi)體不銹(xiu)鋼以及(ji)濃(nong)硝專(zhuan)用(yong)不銹(xiu)鋼， 應按GB4334. 3《不銹(xiu)鋼65 %硝酸腐蝕試驗方法》進(jin)行試驗，五個(ge)周期的(de)平均(jun)腐蝕率或三個(ge)周期的(de)腐蝕率應不大(da)于(yu)0. 6g/ m2 h (或相當于(yu)0. 6mm/a) 。試樣(yang)狀(zhuang)態可為使用(yong)狀(zhuang)態或敏化狀(zhuang)態。

(2) 鉻鎳奧氏(shi)體不(bu)銹鋼(gang)( 如0Cr18Ni10Ti , 0Cr18Ni9 , 00Cr19Ni10 及相類似鋼(gang)材) : 一般要(yao)求(qiu)(qiu)：按(an)GB4334. 5《不(bu)銹鋼(gang)硫(liu)(liu)酸—硫(liu)(liu)酸銅(tong)腐蝕(shi)試驗方(fang)法》，彎曲試驗后(hou)，試樣(yang)表面不(bu)得有晶間腐蝕(shi)裂紋。較(jiao)高要(yao)求(qiu)(qiu)：按(an)GB4334. 2《不(bu)銹鋼(gang)硫(liu)(liu)酸—硫(liu)(liu)酸鐵腐蝕(shi)試驗方(fang)法》，平均(jun)腐蝕(shi)率應不(bu)大于1. 1g/ m2 h 。

(3) 含鉬奧氏體不(bu)(bu)銹鋼(gang)(如0Cr18Ni12Mo2Ti , 00Cr17Ni14Mo2 及相類似鋼(gang)材) : 一般要求(qiu)：按GB4334. 5《不(bu)(bu)銹鋼(gang)硫(liu)酸—硫(liu)酸銅(tong)腐(fu)蝕(shi)試(shi)驗方法》， 彎曲試(shi)驗后， 試(shi)樣表(biao)面不(bu)(bu)得有(you)晶(jing)間腐(fu)蝕(shi)裂紋(wen)。較高要求(qiu)：按GB4334. 4《不(bu)(bu)銹鋼(gang)硝酸—氫氟(fu)酸腐(fu)蝕(shi)試(shi)驗方法》， 腐(fu)蝕(shi)度比值不(bu)(bu)大于(yu)1. 5。也(ye)可(ke)按GB4334. 2《硫(liu)酸—硫(liu)酸鐵(tie)試(shi)驗方法》， 平(ping)均腐(fu)蝕(shi)率應不(bu)(bu)大于(yu)1. 1g/m2 h 。

(4) 介質有(you)特(te)殊要求時，可進(jin)行上述規(gui)定以外的晶間(jian)腐蝕試(shi)驗(yan)，并規(gui)定相應的合格要求。

4 防止和控制晶間腐蝕的措施

根據腐蝕機理(li)， 防止和控制奧氏(shi)體(ti)不(bu)銹鋼晶間(jian)腐蝕的措(cuo)施有(you)以下(xia)幾種：

(1) 采用超低(di)碳不(bu)銹鋼降低(di)碳含量到0. 03 %以(yi)下， 如選用00Cr17Ni14Mo2 , 使鋼中不(bu)形成(cheng)( Fe 、Cr) 23C6 ,不(bu)出現貧鉻區(qu)，防止晶(jing)間腐蝕的產(chan)生。一般強(qiang)度(du)不(bu)高， 受力(li)不(bu)大， 要求(qiu)塑性(xing)好的零件， 從經(jing)濟角(jiao)度(du)出發，可(ke)選用0Cr18Ni9 等。

(2) 穩(wen)定化(hua)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)選用鋼(gang)(gang)中含鈦(tai)和鈮的(de)(de)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)， (即(ji)我們常說的(de)(de)穩(wen)定化(hua)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)) , 冶煉鋼(gang)(gang)材時加入一定量的(de)(de)鈦(tai)和鈮兩種成分， 它(ta)們和碳的(de)(de)親和力(li)大， 使鋼(gang)(gang)中形成TiC 或NbC , 而且TiC 或NbC 的(de)(de)固(gu)溶(rong)度(du)又比( Fe 、Cr) 23C6 小得(de)多(duo)，在固(gu)溶(rong)溫度(du)下(xia)幾乎不(bu)(bu)溶(rong)于奧氏(shi)體中。這樣，雖(sui)然經過敏化(hua)溫度(du)時， ( Fe 、Cr) 23C6不(bu)(bu)致于大量在晶(jing)界上析出， 在很大程度(du)上消除了(le)奧氏(shi)體不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產生晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕的(de)(de)傾向。如1Cr18Ni9Ti 、1Cr18Ni9Nb 等(deng)鋼(gang)(gang)， 可在500～700 ℃范(fan)圍內工作， 不(bu)(bu)會有晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕傾向。

(3) 重新進行(xing)固(gu)溶處理當對(dui)奧氏體不(bu)銹(xiu)鋼進行(xing)電焊時(shi)，電弧熔池的(de)溫(wen)(wen)度(du)高達1300 ℃以(yi)上，焊縫兩(liang)側(ce)溫(wen)(wen)度(du)隨距(ju)離的(de)增加而下降， 其中存(cun)在(zai)敏(min)(min)化(hua)溫(wen)(wen)度(du)區。應盡量避免奧氏體不(bu)銹(xiu)鋼在(zai)敏(min)(min)化(hua)溫(wen)(wen)度(du)范圍(wei)內受熱(re)和緩(huan)慢冷卻， 若發(fa)現(xian)有晶(jing)間腐蝕(shi)傾向， 一般對(dui)非穩(wen)定化(hua)的(de)不(bu)銹(xiu)鋼多加熱(re)到1000～1120 ℃， 保溫(wen)(wen)按每毫米(mi)1～2 分鐘計， 然后急(ji)冷;對(dui)穩(wen)定化(hua)不(bu)銹(xiu)鋼以(yi)加熱(re)到950～1050 ℃為宜。經固(gu)溶處理后的(de)鋼仍要(yao)防止在(zai)敏(min)(min)化(hua)溫(wen)(wen)度(du)加熱(re)，否(fou)則碳化(hua)鉻(ge)會重新沿(yan)晶(jing)界析出(chu)。

(4) 選用(yong)(yong)(yong)正確的(de)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)方法焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)時(shi)，如果(guo)操作(zuo)不熟練或焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)材料過厚， 焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)時(shi)間(jian)越長則停留在(zai)敏化溫(wen)度區的(de)機會(hui)愈多(duo)， 結果(guo)使焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)縫(feng)兩側(ce)的(de)母材產生對晶間(jian)腐蝕(shi)的(de)敏感性。為了減(jian)輕焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)接(jie)頭的(de)敏感性，焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)中應(ying)盡(jin)量減(jian)小線(xian)能(neng)量的(de)輸(shu)入。一般(ban)氬(ya)弧(hu)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)要(yao)比(bi)電弧(hu)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)的(de)輸(shu)入線(xian)能(neng)量低(di)， 因(yin)而焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)和焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)補應(ying)當采用(yong)(yong)(yong)氬(ya)弧(hu)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)。對于(yu)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)件應(ying)選用(yong)(yong)(yong)超低(di)碳(tan)不銹(xiu)鋼或含Ti 、Nb穩定(ding)化元(yuan)素的(de)不銹(xiu)鋼， 對于(yu)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)條(tiao)應(ying)選用(yong)(yong)(yong)超低(di)碳(tan)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)條(tiao)或含Nb 的(de)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)條(tiao)。采用(yong)(yong)(yong)氬(ya)弧(hu)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)時(shi)，為避免焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)接(jie)接(jie)頭過熱， 操作(zuo)要(yao)快， 焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)后(hou)要(yao)快速冷卻(que)， 盡(jin)量減(jian)少焊(han)(han)(han)(han)(han)(han)縫(feng)兩側(ce)母材在(zai)敏化溫(wen)度范圍停留的(de)時(shi)間(jian)。

5 焊后處理

焊(han)縫(feng)區不一定都(dou)強調焊(han)后熱(re)處(chu)理，一般固溶處(chu)理要在(zai)1100～1150 ℃范圍內(nei)(nei)保溫(wen)一定時間(jian)后急冷(leng)， 三(san)分鐘內(nei)(nei)要完成925～540 ℃溫(wen)度(du)(du)范圍的冷(leng)卻， 在(zai)繼續(xu)快冷(leng)到(dao)425 ℃以下;穩定化處(chu)理要在(zai)850～880 ℃溫(wen)度(du)(du)范圍內(nei)(nei)保溫(wen)幾小時后空冷(leng)。預(yu)期的焊(han)后熱(re)處(chu)理效(xiao)果(guo)， 同熱(re)處(chu)理全過(guo)程(cheng)的各(ge)個關鍵工藝參(can)數(如進爐(lu)溫(wen)度(du)(du)、升溫(wen)速度(du)(du)、升溫(wen)過(guo)程(cheng)中工件(jian)各(ge)部(bu)位的溫(wen)差(cha)(cha)、爐(lu)內(nei)(nei)氣氛、保溫(wen)時間(jian)、保溫(wen)過(guo)程(cheng)中各(ge)部(bu)位的溫(wen)差(cha)(cha)、降(jiang)溫(wen)速度(du)(du)、出爐(lu)溫(wen)度(du)(du)等) 緊密相連。

對(dui)用(yong)于可能引起(qi)晶間腐蝕環境的(de)奧氏體不銹鋼容(rong)器(qi)(qi)， 一般零(ling)部件的(de)固溶處理或穩定化處理可以實現。而對(dui)整(zheng)臺容(rong)器(qi)(qi)(多為換(huan)熱(re)(re)(re)器(qi)(qi)) 焊(han)縫(feng)進行焊(han)后(hou)熱(re)(re)(re)處理將面臨重(zhong)重(zhong)困難。這(zhe)類處理不是局部的(de)焊(han)后(hou)熱(re)(re)(re)處理，而是整(zheng)個焊(han)接部件或整(zheng)臺容(rong)器(qi)(qi)焊(han)后(hou)熱(re)(re)(re)處理。由于大(da)多數化工容(rong)器(qi)(qi)的(de)結構形(xing)狀復(fu)雜(比(bi)如我們(men)常用(yong)的(de)管(guan)殼(ke)式換(huan)熱(re)(re)(re)器(qi)(qi)) 。

如果要(yao)求(qiu)對整臺(tai)管殼式換熱器焊(han)縫區焊(han)后(hou)(hou)固溶或(huo)穩(wen)定化(hua)處(chu)理(li)， 上(shang)(shang)述的關鍵工(gong)藝(yi)參數根本(ben)得不(bu)(bu)到控制(zhi)(zhi)，更談不(bu)(bu)上(shang)(shang)保證焊(han)后(hou)(hou)熱處(chu)理(li)質量。即(ji)便處(chu)理(li)也往往弄(nong)巧成拙(zhuo)， 不(bu)(bu)僅焊(han)縫組(zu)織結構(gou)未(wei)能得到改善， 母材組(zu)織結構(gou)反而(er)遭到不(bu)(bu)應有的惡化(hua)。因此，即(ji)使用于晶間腐蝕環境的奧氏體不(bu)(bu)銹鋼制(zhi)(zhi)的化(hua)工(gong)容器，90 %以上(shang)(shang)仍為焊(han)后(hou)(hou)態使用，而(er)不(bu)(bu)是焊(han)后(hou)(hou)熱處(chu)理(li)態使用。

6 一點看法

鉻鎳奧(ao)氏體不(bu)銹鋼是(shi)最(zui)常(chang)用的(de)抗(kang)腐(fu)蝕(shi)材(cai)料， 而晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)是(shi)鉻鎳奧(ao)氏體不(bu)銹鋼容器(qi)最(zui)常(chang)見的(de)失效(xiao)形(xing)式。晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)使晶粒間(jian)的(de)結合力(li)大(da)大(da)削弱，嚴重(zhong)時可使機(ji)械(xie)強度完(wan)全喪失。遭受這種腐(fu)蝕(shi)的(de)不(bu)銹鋼，表(biao)面看來還很光(guang)亮，但經不(bu)起(qi)輕輕敲(qiao)擊便破(po)碎成(cheng)(cheng)細粒。由于晶間(jian)腐(fu)蝕(shi)不(bu)易檢查(cha)， 所(suo)以， 造(zao)成(cheng)(cheng)設備的(de)突然破(po)壞，它的(de)危害性(xing)很大(da)，應引起(qi)我們足夠的(de)重(zhong)視。

鉻(ge)鎳(nie)奧氏體不銹鋼容器基本上是(shi)(shi)(shi)靠焊(han)(han)接成型的(de)(de)， 而焊(han)(han)接接頭兩側是(shi)(shi)(shi)晶間腐蝕敏化(hua)區(qu)， 它總是(shi)(shi)(shi)比(bi)母(mu)(mu)材先受到(dao)腐蝕破壞。通過焊(han)(han)后(hou)熱處(chu)理，提高焊(han)(han)縫區(qu)抗晶間腐蝕的(de)(de)能力， 達到(dao)和母(mu)(mu)材同(tong)等程度(du)， 這(zhe)是(shi)(shi)(shi)我們追求的(de)(de)目標，是(shi)(shi)(shi)我們進行焊(han)(han)后(hou)熱處(chu)理的(de)(de)初衷。但是(shi)(shi)(shi)在付諸(zhu)實踐中， 有許多因(yin)素要考慮， 比(bi)如(ru)：焊(han)(han)件整體結構形狀復雜(za)， 焊(han)(han)后(hou)熱處(chu)理工藝參數難(nan)以(yi)保(bao)證， 因(yin)此， 實際上絕大部分在役的(de)(de)鉻(ge)鎳(nie)奧氏體不銹鋼在焊(han)(han)后(hou)態使用。

對用(yong)于抗晶間腐蝕的(de)鉻(ge)鎳奧氏體不(bu)(bu)銹鋼制容(rong)器焊(han)縫(feng)區(qu)是否作固溶處(chu)(chu)理(li)(li)或穩(wen)定化處(chu)(chu)理(li)(li)， 不(bu)(bu)能(neng)簡單的(de)一概而(er)論， 應具體分(fen)析容(rong)器的(de)結(jie)(jie)構形狀， 分(fen)析是否能(neng)保證(zheng)熱處(chu)(chu)理(li)(li)的(de)效(xiao)果(guo)， 否則即使我們提(ti)出了(le)焊(han)后(hou)熱處(chu)(chu)理(li)(li)的(de)要求， 但往往會(hui)事與愿違， 不(bu)(bu)僅達不(bu)(bu)應有的(de)效(xiao)果(guo)，反而(er)會(hui)影響母材的(de)組織結(jie)(jie)構。

為了提(ti)高鉻鎳奧氏體不銹鋼(gang)(gang)容器抗晶間腐蝕(shi)(shi)的能力， 必須針對具體的腐蝕(shi)(shi)環境， 依(yi)據腐蝕(shi)(shi)機理， 首先選材時可選超(chao)低碳不銹鋼(gang)(gang)， 穩定化不銹鋼(gang)(gang)， 焊(han)接時選用正(zheng)確的焊(han)接方(fang)法(fa)， 恰當(dang)組(zu)合上述幾種防止和控(kong)制措(cuo)施， 才能取得好(hao)的效果， 不能單純(chun)依(yi)賴焊(han)后固溶(rong)或穩定化處(chu)理。